МНОГОКОРПУСНЫЕ ВЫПАРНЫЕ АППАРАТЫ часть 2
(VII.216) для отдельных корпусов аппарата, предварительно помножив все члены соответственно на Аь
Складывая последние уравнения по частям с учетом равенства поверхностей нагрева корпусов
F1 = F, = F, = ...=Fn = F = Q1//C1A1 = Q,/K,A, = = Q,//C,A, = • • • = Qn/Kn^n
получаем окончательное уравнение для расчета искомой поверх¬ности нагрева:
Д, + А, + Д, + • • • + Д„ = Д„ = (Qc/F)4/3 ? (Ь/АЛ4/3 +
+ (Qc/F) (sACT) + (Qc/F)i/3 ? (6//В/)1/3
(VIII.11)
В уравнении (VI11.11) через bt обозначены доли суммарной тепловой нагрузки, приходящиеся на отдельные корпусы аппарата, т. е. h = Q^Qc, Ь% = Qa/Qc, b3 = Q3/Qc, bn = Q„/Qc.
Так как концентрации раствора и температуры кипения в отдельных корпусах аппарата (а следовательно, и доли тепловых нагрузок) заранее не известны, то расчет по уравнению (VIII. 11) возможен только методом последовательного приближения.
Условию Fx = F2 = F3 = ... =; Fn = F, как видно из преды¬дущего изложения, соответствует вполне определенное распределе¬ние суммарной рабочей разности температур Ан между корпусами многокорпусного выпарного аппарата. Это распределение мало отражается на расходе первичного греющего пара, но оказывает большое влияние на суммарную поверхность нагрева аппарата ^с, причем равенство поверхностей нагрева отдельных корпусов, т. е. Fc = nF, почти никогда не отвечает минимально возможному значению Fc. Совершенно очевидно, что для обеспечения мини¬мальной суммарной поверхности нагрева аппарата (Fc = Fx + + F2 + F3 + ... + Fn) выгодно наращивать рабочие разности температур по направлению от первого корпуса к последнему, поскольку с ростом концентрации раствора при одновременном падении температур кипения и греющих паров уменьшается коэффициент теплопередачи. Так как в данном случае"